1.
Cn=n/V
n(agno3)=0.002*0.01=2*10^5 моль
n(ki)=0.003*0.005=1.5*10^5 моль
agno3+ki=agi+kno3
в избытке agno3, значит ядром будет ag+
{m(agi) *nag+ *(n-x)no3-}x+ *xno3-
2.
n(agno3)=0.01*0.012=1.2*10^4 моль
n(ki)=0.02*0.01=2*10^4 моль
agno3+ki=agi+kno3
в избытке ki, значит ядром будет i-
{m(agi)*ni-*(n-x)k+}x- *xk+
3.
n(agno3)=0.001*0.015=1.5*10^5 моль
n(kcl)=0.002*0.005=1*10^5 моль
agno3+kcl=agcl+kno3
в избытке agno3, значит ядром будет ag+
{m(agcl)*nag+*(n-x)no3-}x+ *xno3-
4.
n(kbr)=0.001*0.02=2*10^5 моль
n(agno3)=0.009*0.01=9*10^5 моль
kbr+agno3=agbr+kno3
в избытке agno3, значит ядром будет ag+
{m(agbr)*nag+*(n-x)no3-}x+ *xno3-
ε=σт/E, где σт— предел текучести, E — модуль упругости.
Максимальная величина упругой деформации составляет десятые доли процента, в то время как формообразующие операции штамповки вызывают изменение первоначальных размеров заготовки в пределах 10—20% и более, а на разделительных операциях штамповки пластические деформации достигают еще большей величины равной предельным значениям, соответствующим разрушению материала.
Штампуемый материал оказывает сопротивление пластическому деформированию, и возникающие при этом напряжения в отдельных сечениях заготовки превосходят величину напряжения в зоне упругих деформаций.